闵行区高精密铝合金压铸工艺，重庆理工明理云

闵行区高精密铝合金压铸工艺，重庆理工明理云2、正交试验结果为了寻求不同的工艺参数对零件成型质量的影响程度，针对浇注温度（A）、高速压射速度（B）及型腔压力（C）进行3因素3水平的正交试验，见表2。减震塔的浇注系统见图2，采用一模两件，采用梳形横浇道。为保证在真空压铸时气体可以得到排出，采用多出气口与排气道并联的方式。采用牙型排气槽，在保证金属液在此处可以得到快速冷却，避免了金属液进入真空抽气罐内。图2 减震塔的浇注系统网格质量对模拟结果有着直接的影响，通过Anycasting前处理将网格划分为9.8×107个。根据真空压铸中不同工艺条件对界面传热行为的影响，模具与铸件之间的传热系数设置为1500W/(m2·K)；模具与空气之间的传热系数设置为10W/(m2·K)；模具与模具界面之间的传热系数设置为2000W/(m2·K)。

减震塔是汽车车身上重要的承载部件，传统的生产方法是用高强钢板通过冲压 焊接成形，产品较重，成形工艺繁多，造成了能源浪费。采用铝合金一体化压铸结构件可以明显降低汽车自重。部分汽车车身使用铝合金的比例达到了50%~95%。相对于普通压铸工艺，真空压铸工艺可以更好地使金属液填充型腔，可有效降低铸件内部的气孔率，提升力学性能。铝合金减震塔由于复杂薄壁，局部加强筋较深，采用普通压铸工艺成形难度较大，因此如何通过工艺参数优化获得良好的铸件成为研究重点。

某新能源汽车减震塔见图1，平均壁厚在3.5 mm，整体壁厚较薄，在零件内表面设置若干条呈纵横交错的加强筋，零件材质为AlSi10MnMg，其化学成分见表1。在零件外表面设置了若干条呈辐射状的加强筋。

图1.减震塔零件结构及壁厚分析

1、工艺方案

减震塔的浇注系统见图2，采用一模两件，采用梳形横浇道。为保证在真空压铸时气体可以得到排出，采用多出气口与排气道并联的方式。采用牙型排气槽，在保证金属液在此处可以得到快速冷却，避免了金属液进入真空抽气罐内。

图2 减震塔的浇注系统

网格质量对模拟结果有着直接的影响，通过Anycasting前处理将网格划分为9.8×107个。根据真空压铸中不同工艺条件对界面传热行为的影响，模具与铸件之间的传热系数设置为1500W/(m2·K)；模具与空气之间的传热系数设置为10W/(m2·K)；模具与模具界面之间的传热系数设置为2000W/(m2·K)。

为了寻求不同的工艺参数对零件成型质量的影响程度，针对浇注温度（A）、高速压射速度（B）及型腔压力（C）进行3因素3水平的正交试验，见表2。

2、正交试验结果

根据计算，铸件充型、凝固以及缺陷率情况见表3，其中缺陷率用铸件上发生缩松、缩孔的网格数与铸件总网格数的比值表示。

对结果采用极差计算，比较不同水平因素下的铸件充型时间、凝固时间以及缺陷率，进而找出各水平因素对观测指标的影响程度，找出较优的工艺方案。正交试验结果分析见表4，可以看出不同的真空压铸工艺参数对铸件的缺陷率有不同的影响程度，按重要程度划分：浇注温度＞高速压射速度＞型腔压力，并综合表4中正交试验结果分析，较优工艺参数为A3B1C2，即浇注温度为680 ℃，高速压射速度为3.5 m/s，型腔压力为40 kPa。

3、充型及凝固过程

图3为优化工艺参数下的铸件充型顺序模拟结果。可以看出，金属液经过直浇道以及横浇道后，平稳地进入内浇口，当充型时间为0.037 s时，金属液平稳地从内浇口进入模具型腔，随后金属液从型腔两端进入型腔，并未发生大范围的卷气情况；当时间为0.096 s时，金属液开始由型腔末端的溢流槽进入排气槽，到0.123 s时，型腔充型完毕。

图3.充型顺序模拟结果

图4为优化工艺参数下的铸件凝固温度场的模拟结果。可以看出，整个铸件基本实现了顺序凝固，凝固时的温度变化较为均匀；在凝固16.1%时（见图4a），铸件平均温度为580 ℃，并未在铸件上出现温度差过大的区域；凝固35.6 %时（见图4b），铸件平均温度为540 ℃，这说明铸件凝固前期的温度变化过程较慢，从而减少了温度急剧变化时产生收缩等缺陷；凝固60.4%时（见图4c），平均温度为440 ℃。整个铸件凝固过程中可以看出，铸件温度变化比较均匀，并未出现温度差距较大的区域。

图4.凝固温度场模拟结果

4、概率缺陷分析

在真空压铸过程中，由于零件壁厚相差较大，导致凝固时零件上的温度不能做同速下降，铸件上较大壁厚处不能够得到及时的补缩，因此形成孤立液相区，缩松、缩孔极易出现在孤立液相区。减震塔零件整体壁厚较薄，但在加强筋以及顶杆布置位置处壁厚较大，虽然对壁厚较大处做了过渡处理，但在金属液凝固过程中，壁厚较大处若未能得到及时补缩，便会形成缩孔、缩松缺陷。

图5为优化工艺参数下铸件缺陷概率位置。可以看到，在零件加强筋较大处容易出现缩松、缩孔等缺陷，见A、B位置，出现缺陷的概率为40%~60%。零件加强筋在充型过程流动性较好，实际生产时出现这样的概率是比较小的，说明该工艺方案下的铸件质量良好。

图5.概率缺陷结果

5、生产试制

根据模拟结果，选择优化工艺参数进行零件的生产试制，即浇注温度为680 ℃，高速压射速度为3.5 m/s，型腔压力为40 kPa，低速压射速度为0.22 m/s，模具预热温度为220 ℃。图6为优化工艺参数下生产压铸件及微观组织。可以看出，压铸件表面光洁、轮廓清晰，并无明显缺陷（见图6a、图6b）。选取模拟计算得到的概率缺陷最大位置处（图5位置A处），分析其截面进行SEM观察，见图6c，没有出现尺寸较大的孔洞，组织比较致密，从而保证了零件的力学性能。

图6.减震塔铸件实物图及SEM微观组织

6、结论

（1）根据不同真空压铸工艺参数的正交试验模拟结果，分析充型过程、凝固过程及凝固过程后的铸件缺陷，得到优化的真空压铸工艺参数：浇注温度为680 ℃，高速压射速度为3.5 m/s，型腔压力为40 kPa。

（2）根据得到的优化工艺参数对减震塔零件进行真空压铸试模生产，得到了表面光洁、轮廓清晰及内部品质好的铸件实物。与原有5.5 kg的钢质减震塔相比，真空压铸铝合金一体化减震塔质量为3.6 kg，减轻了35%。

【文献来源】

桑卓越 周志明 陈建伟 等.真空压铸铝合金减震塔数值模拟工艺优化及应用[J].特种铸造及有色合金 2022 42(9):1 185-1 188.

SANG Z Y ZHOU Z M CHEN I W et al. Numerical simulation and application of vacuum die casting aluminum shock tower[J]. Special Casting & Nonferrous Alloys 2022 42(9):1 185-1 188.