桥梁盖梁模板安装方案（大型桥梁盖梁支架施工方案）

桥梁盖梁模板安装方案（大型桥梁盖梁支架施工方案）6. 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）5. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）2. 上海市岩土地质研究院有限公司提供的详勘。3. 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）4. 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）

大型桥梁盖梁支架施工方案

第一章 编制依据

1.1编制依据

1. XX工程施工设计图、地勘报告、标准图集等文件。

2. 上海市岩土地质研究院有限公司提供的详勘。

3. 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ2-2008）

4. 《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2002）

5. 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2015）

6. 《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）

7. 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）

8. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)

9. 《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)

10. 建质【2009】254号关于印发《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》的通知、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质【2009】87号文。

第二章 工程概况

2.1工程概况

XX工程位于青浦区新城四站大型居住社区中部，为新建工程，工程主要施工内容包括道路、排水、桥梁等工程。

盖梁正立面图

倒T盖梁侧立面图

3、倒T盖梁数据布置表

根据数据统计、截面形状及计算建模等情况，将以上盖梁分成四种类型：

第一种类型盖梁：1#、2#、3#、11#～18#盖梁

第二种类型盖梁：6#、8#、9#、10#盖梁

第三种类型盖梁：5#、7#盖梁

第四种类型盖梁：4#盖梁

第三章 施工计划

3.1施工进度计划

对本工程的总体组织思路是：

为争取工期，合理安排施工力量，有效地组织施工，第一阶段安排重点安排XX北侧道路、桥梁的施工，采用平行交叉流水作业，加快承台、墩台身的施工，为提前现浇盖梁创造条件。第二阶段工作重点安排剩余的道路工程及桥梁。

3.2施工人员、材料与设备计划

3.2.1施工人员准备

1、组织机构布置

根据本工程特点，确保本工程按期、优质、高效地履行合同，组建XX项目部，全面负责组织、实施本合同段的施工。场地布置原则如下：

1)、严格按照招标文件和设计图纸提供的施工条件和施工地点，因地制宜进行规划，合理安排施工场地和各种设施，满足各项目、各工序的衔接。

2)、根据总体安排，施工临时用地以满足施工生产和现场管理办公为主，尽量减少临时用地和占用道路。

3)、充分考虑市容和环境保护，尽量减少扰民，做到临时房屋及其他设施布置经济、合理、实用、安全。

4)、施工设置布置满足生产规模和施工工艺要求做到紧凑、美观、安全，并减少对周围环境和公共交通地点影响。

5)、平面布置符合施工流程要求，尽量减少工序交叉，减少对专业工种和其他方面施工的干扰。

6)、场地布置充分考虑文明施工的有关规定，着眼于创建文明工地目标，高起点，严要求。

2、项目经理部驻地布置

1）、人员计划安排

委托项目部并与业主、监理工程师、设计单位密切配合，搞好组织协调、组织保障等工作。并根据本工程的工程规模、工期要求，结合投入的机械配备情况，组建专业化施工队伍，实行平行流水作业，施工高峰期作业人员将达到约100人。

3、劳动力计划

根据本工程施工特点及工期要求，计划设1支桥梁综合施工队，并直接按照分项工程组织工班施工。施工队伍配设施工队长各1名，技术员4名（施工、质检、测量、试验等），钢筋班组8人，木工班组8（包括架子工），混凝土班组8人，机械班组4人，辅助工作及普工6人，共计高峰期达47人。

施工班组的主要责任和权利：施工班组按项目部编制的实施性施工组织设计负责实施，其实施过程由项目部负责指导、监督和检查。施工班组严格按照项目部制定的质量、安全、工期等各项保证措施组织实施，项目部将经常检查各施工班组的落实情况，并确保各项措施的落实。

3.2.1材料与设备计划

1、本工程材料供应由项目材料组统一负责。材料、构配件的选用根据我公司历年来的使用情况和对生产供应厂家的评选结果综合考虑后将采取统一采购、统一调运的原则进行，所有材料、构配件的供应均应符合本工程的要求。

2、本工程所用材料、采购件必须有出厂合格证和质量证明书，且钢筋、水泥、钢管等必须经抽样检测合格后方可使用。

3、本工程对各种材料、成品、半成品供应进度安排是根据施工进度计划和现场施工实际情况确定的数量进行安排，组织材料来源确立加工、订货、运输、库存及分部周转用料，不因受材料控制而影响生产。

第四章 支模架搭设施工工艺技术

4.1支模架搭设总体施工方案

1、支架搭设参数如下：

（1）支墩：采用单根φ377*10钢管，设置在钢筋混凝土承台上或经过处理的新浇筑的钢筋混凝土基础上。为了方便拆除支架，钢管柱底部50cm采用"沙漏"形式的结构。

（2）纵梁：横梁采用双排600×200×11×17mm的H型钢，分配横梁：10#槽钢，间距30cm或20cm。

2、模板材料选用

（1）、底模：面板采用1.5cm厚竹胶板，底模下面纵向按20cm的间隔铺设10×10cm的方木，在此木方下面横桥向的10#槽钢。

（2）、侧模：面板采用定制钢模板。

盖梁的支架搭设参数见下表：

表4-1盖梁支架搭设情况表

3、分项施工流程及顺序

4.2支架搭设

4.2.1搭设材料的验收

钢管柱、各类型钢、扣件、方木、模板等材料进场前及时组织人员进行验收，保证规格、尺寸、材质一致。经验收合格的材料应按规格、种类、分类堆放整齐，并进行标识。堆放场地不得有积水。

4.2.2支架搭设的步骤

支墩的地基处理、压实→支墩范围的塘渣填筑、浇筑钢筋混凝土基础→钢管柱吊装→钢管柱连接→H型钢吊装→槽钢安装→方木安装→模板安装→盖梁施工。

4.2.3支架搭设方法

为了防止支墩位置位于承台回填土的基础发生不均匀沉降，在支墩基础范围2m×2m内均布打入C30混凝土预制桩4根，其尺寸为300*300*12000mm，确保不发生沉降。回填50cm厚的塘碴基层，再浇筑10cm厚C10混凝土垫层，最后浇筑50cm 厚C30钢筋混凝土基础。

待混凝土基础养护完成后，即可开始进行钢管支墩的吊装，一排钢管支墩吊装完成后，采用5#角钢做通长连接及剪刀撑连接，第二排钢管支墩吊装后，同样采用方法进行连接，两排钢管支墩之间也要连接，在墩柱的位置，采用井子架的形式与柱子固定，以保证结构的整体性及稳定性。

安装H型钢纵梁采用吊车安装，人工配合的方式，钢管支墩安装完后即进行H型钢纵梁的吊装，型钢的接长采取在腹板及翼缘板位置均采用高强螺栓加钢板的连接方式，连接完成后采用两台25t吊车以抬吊的方式进行吊装，型钢与支墩的连接采用钢板焊接牢固。

槽钢分配梁从盖梁中间向两端开始布设，在悬挑盖梁处，逐步采用大一规格的槽钢（H型钢）布置，当方木与槽钢（H型钢）有空隙时，采用硬木板条塞紧，确保均匀受力。

4.2.4 支架预压

结合现场实际情况，本工程计划采用固体加载的方式进行预压。根据盖梁支架及现场实际情况选取有代表性地段局部预压。本项目选取5#盖梁支架作为预压试验，其他支架若需要预压的，重新计算加载荷载量即可，其余方法与本支架一致。

具体实施步骤如下：

(1)、盖梁底模铺好，进行支架验收，确认支架合格后挂合格牌。

(2)、支架完成后要求按设计方案实施预压。

(3)、计算预压荷载，支架预压荷载为盖梁自重、内外模板重量及施工荷载之和的120%。荷载计算如下：

盖梁为倒T型混凝土，以1/2、1/4及墩头盖梁截面面积的平均面积为S=（5.099 3.845 2.912）/3=3.95m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= γ×S/B=26×3.95/2.58=39.81KN/m2；

荷载总量=（39.81 0.5）×1.2=48.372KN/m2

则试验总荷载为：Q=48.372 KN/m2×30.3m×2.58m=3781KN，即378.1吨。

(4)、荷载物准备

结合本工程实际条件，制作土袋或工地钢材作为荷载物，支架预压时，确保荷载的稳定性，在预压时将用彩条布覆盖预压材料，以免因雨天土体吸水而增加预压荷载。

(5)、变形观测点布置

压载时在支架、基础上设置若干沉降、变位观测点以便对沉降、变位进行观测。盖梁两侧等间距各布置3点，共布置6个沉降观测点。在附近已完工的墩身上作一临时水准点，采用三等水准测量观测方法观测压载全过程。

首先观测初始值，然后每次加载前及加载后各观测一次，开始卸载前观测一次，然后每次卸载前及卸载后各观测一次，卸载完毕3h后再观测一次；对每个观测点取均值。

(6)、分级加载、观测

预压施工时采用分级加载，分别加载至60%、80%、100%的总试验荷重进行加载，从盖梁支架中心向两端对称布载，每级加载完成后，先停止下一级的加载，并应每间隔12h对支架沉降量进行监测。当支架顶部监测点12h的沉降量平均值小于2mm时，可进行下一级的加载。

(7)、卸载

当支架、地基预压稳定以后，吊车进行卸载并对观测点进行复测。为准确计算各级荷载作用下的非弹性变形量与弹性变形量，要求分级卸荷，卸载应对称、均衡、同步卸载。

(8)、数据整理

预压结束以后，及时整理预压中的原始数据，计算出支架弹性变形量和非弹性变形量，绘制沉降量与时间（t--e）关系曲线图，为立模预拱度提供数据。

根据梁的挠度和支架的变形所计算出来的预拱度之和，以此作为支架预拱度的最高值，设置在梁的跨径中点。其他各点的预拱度以中点为最高值，以梁的两端部为支架弹性变形量，按二次抛物线进行分配。根据计算出来的梁底标高对预压后的梁底模标高重新进行调整。

4.2.6登高设施

本工程配合支架搭设的人行上下通道，计划采用钢管支架搭设的斜道。

1、人行斜道

施工楼梯道必须保持与支架搭设进度基本一致，不得在所有支架全部搭设完成后再搭设斜道。对于高度均大于6m的支架，登高设施采用"之"字型斜道。斜道斜率不大于1:3，拐弯处设置平台，平台和斜道宽度不小于1m，斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，斜道上设防滑条。

栏杆、挡脚板应搭设在外立杆内侧，高度为上栏杆1.2m、中栏杆0.60m、挡脚板0.18m，支架两侧走道应满铺，不能有洞孔，走道与构筑物空隙在12～15cm。

4.4支架验收

支架搭设完毕后，在脚手架作业面按每50m2设置一只灭火机进行配置，支架外侧设置安全标志牌。

4.4.1搭设检查与验收

每一步搭设前，都应对前一步搭设质量及安全进行一次检查，经检验合格后方可交付使用或继续搭设。

4.4.2搭设完毕验收的程序和记录表

支模架搭设完毕后，应按规定进行质量检查，形成书面记录，检查合格后方可交付使用。

验收程序：班组自检→项目部验收→公司安全部门验收→监理单位验收。

支架必须经公司、监理单位及建设单位验收合格后，验收合格后挂牌，方可进行下一道工序的施工。

4.5模板施工

4.5.1施工步骤

1、施工顺序

施工顺序：安装底侧模→绑扎钢筋及波纹管→安装侧模及挑臂封端模→浇筑混凝土→养护、张拉后拆除模板。

2、模板安装

底板采用以构件中心线向两边安装，每块胶合板铺放后应当平稳，密贴，不得有空隙，相邻两板高差不得大于1mm，且不漏浆，底板两侧应当顺直，不得有明显错台，确保与外侧模连接密贴不漏浆；

模板接缝采用泡沐双面胶带夹缝，玻璃胶补平，墙纸刀修光。

3、模板的拆除

（1）拆模的强度要求

底模在张拉压浆后，砂浆强度达到85%设计强度后开始进行拆模工作。

砼达到以上强度的时间，应由试压试件决定能保证其表面及棱角不致因拆模而受损坏，承重模板以其砼能承受自重及叠加荷载时方可拆除。

（2）拆除模板时，应注意砼的棱角严禁损坏，拆除顶板时，注意不得撬坏孔道口边缘。砼表面的止浆条、胶带纸、堵缝软纤维应及时处理干净，所有砼表面缺陷，梁段台阶均应找平补强，保持梁体表面光亮、清洁和美观。

第五章 支架拆除

5.1支架拆除

拆除的时间确定为：按盖梁的结构特点，根据规范及同类的施工经验，拟安排在全部预应力施加完毕，且张拉压浆完成达到规范允许拆除强度以后开始拆除临时支架体系。

拆除原则为：先搭后拆、后搭先拆，横向由边到中；拆除顺序为：

1、同步放出钢管内的沙子（厚度约10cm），整体支架下降；2、撬动方木下落于槽钢分配梁；3、抽出底模；4、自上而下拆除支架。

严禁将构件从高处随意抛掷，以免危及周围施工人员和机械设备的安全。

拆除人员必须站在平稳牢固可靠的地方，保持自身平衡，不得猛撬，以防失稳坠落，严禁使用起重机直接吊除没撬动的模板。

拆下的支架应及时整理，作业人员在2m（含2m）以上高处作业必须系安全带，保险绳生根攀牢，严禁上下同时作业。

5.2支架拆除的技术要求

1、支架拆除须待混凝土达到设计标号100%强度及钢绞线张拉完毕并压浆完成达到规范允许拆除强度后进行。

2、应全面检查支架的连接、支撑体系等是否符合构造要求，按技术管理程序批准后方可实施拆除作业。

3、支架拆除前现场工程技术人员应对在岗操作工人进行有针对性的安全技术交底。

4、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计及规范要求。

5、模板支架拆除时，应按施工方案确定的方法和顺序进行。

6、拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。

7、卸料时应符合下列规定：

严禁将构件由高处抛掷至地面；拆至地面的支架应规定及时检查、整修与保养，剔除不合格的构件，按品种、规格随时码堆存放。

8、支架拆除时必须划出安全区，设置警戒标志，派专人监护。

9、拆除前应清理脚手架上的器具及多余的材料和杂物。

10、拆除的构配件应分类绑扎成捆用起重设备吊运或人工传递到地面，严禁抛掷。

11、拆除的构配件应分类堆放，以便于运输、维护和保管。

第六章 混凝土施工

混凝土必须具备良好的和易性。混凝土由搅拌运输车送至现场，直接通过汽车泵机泵送入模，采用插入式捣固器捣固。

6.1混凝土浇筑施工

6.1.1施工准备

模板的安装，在支架完成验收和钢筋安装完成后，均由人工根据实际测量定位后进行安装。

浇筑混凝土前进行各项检查。如底模标高，模板和支架的稳定性社受力均匀性，钢筋尺寸和数量是否要求等等。浇筑前用高压风吹干净底板，清理杂物，对底板洒水润湿。

因盖梁砼为高标号砼，且浇筑体积较大，浇筑前须做好充分准备，保证砼连续生产与供应。

6.1.2浇筑程序和方向

在浇筑盖梁时，浇筑顺序由中间向两端斜坡式浇筑，振捣时要控制好时间，不要振坏模板。

6.1.3浇筑方法

砼的供应速度50m3/h以上，浇筑时应一气呵成，不允许出现因砼中断供应而造成人为的施工缝。梁段的浇筑高度沿浇筑阶段横断面，以斜坡层向前推进，斜坡层倾角为20～25°。混凝土振捣采用插入式振动器和平面振动器，浇筑混凝土时，布置2-3台振动器，插入式振动器移动间距不应超过振动半径的1.5倍，与侧模、内模保持5～10cm为宜；砼振捣沿钢筋内侧距外模15cm左右布置振捣点，振捣间距30～40cm，每次振捣时，均需快插慢拔，直到砼不再下沉、表面浮浆不再起泡为止。上层浇捣时振动棒应插入下层砼5～10cm，以防止分层面产生。

对于底板，加强倒角等钢筋较为密集的地方振捣，以30cm为每层的振捣厚度，对锚具及钢筋较密处应特别加强振捣。

顶面采用一般振捣工艺，除用插入式振捣器外，最后还需用平板式振动器找平振捣一次，顶面砼浇筑完成后收浆。等定浆后再进行第二次抹面，并对梁面进行覆盖薄膜浇水养护。

砼浇筑过程中，派专人值班，经常检查支架、模板等受力情况以及钢筋及预埋件位置，及时处理应急事件。

6.2现浇施工的技术措施

6.2.1施工测量的施工技术措施

施工测量是一项极为重要的工作，我们将挑选既具有高度认真负责的态度和细致的工作作风，又具有精湛熟练的测量技术人员担负此工作。

项目经理部工程技术部下设测量组，施工队设测量小组，实行分级管理。做到层层控制把关，从而防止差错保证测量精度符合规范要求。项目部测量组负责工程范围的设计桩位复测，桥梁轴线的放样等控制测量，以及对施工队测量放样的复核及各测量工作协调。施工队测量组负责本施工队的工程施工放样，配合项目部进行控制测量。

测量仪器的精度和状态的好坏直接影响到测量成果的准确程度，因此我们将采用国外进口与施工精度要求相适应的测量设备，进行合同段的施工控制测量工作。所有仪器及测量工具在使用前均按有关规定进行检验校正。

严格测量复核制度，对所有的施工测量工作都做到有专人负责，内业工作有专人校核，原始资料记录完整、妥善保管，以备核查。

测量过程中，若发现实际情况与设计图纸不符，立即向设计单位和监理工程师报告，以求得及时正确的解法。

6.2.2 支架施工技术措施

1、本工程所有支架施工均严格按有关设计要求和施工技术规范的相关规定进行。

2、支架地基处理措施得力，以避免施工中地基不均匀下沉。

3、所有构件都应按设计及有关规定设置。

4、在搭设过程中，应注意调整支架的垂直度，整个支架垂直偏差应小于H/400，但最大不超过100mm，其平面偏差应小于1/200L。

5、支架的施工和使用由专人负责，并设安全监督人员，确保支架的搭设和使用符合设计和有关规定的要求。

10、在使用过程中，定期对支架进行检查，严禁在架子上乱堆乱放，及时清理各层堆积的杂物，不得随意拆除已投入使用的构件。

6.2.3 模板施工的技术措施

1、上部结构放样应根据设计有关线型控制施工图进行。

2、现浇结构模板、支架搭设必须保证具有足够的强度、刚度、稳定，保证结构各部位形状、尺寸准确。模板要求具备足够的强度、刚度，表面光洁平整，模板接缝严密不漏浆，以保证外观质量。

3、钢筋长度应以实际施工放样为准，混凝土浇筑前应检查钢筋数量及位置是否准确。

4、浇筑砼之前应涂刷脱模剂，外露面砼模板应用同一品种脱模剂。支架应待砼达到设计强度后方能拆除，并注意拆除顺序。

5、浇筑过程中，应随时观察模板，支架、支撑、模板接缝等情况，发现有异常情况，应立即停止浇筑，及时有砼初凝前修整完好，同时必须严格要求砼供应保证连续供应，杜绝冷缝产生。

6.2.4混凝土的施工技术控制

1、商品混凝土成品控制：

(1)、委托有资质实验室做设计配合比，再由厂家根据设计配合比做施工配合比，并报批审核。

(2)、使用过程中，要严格按照配合比执行。派专人（试验人员）到商品混凝土厂家，监督检查配合比执行情况及原材料、塌落度、试件取样、称量衡器检查校准及拌合时间是否相符。

(3)、运抵现场后，必须经过塌落度试验，符合要求后才能浇筑，否则要重新拌合。

2、根据相关施工规范及本单位施工类似经验进行浇筑过程控制。

6.2.5砼施工防裂措施

本工程连续施工，长度长、面积大、容易产生砼裂缝，为了有效地防止施工时砼的密实度不同而产生应力集中出现裂缝，采取如下措施：

1、若砼坍落度等指标不符合要求则必须作退回处理。

2、确保砼供应，防止泵送堵管现象，保证连续浇筑。

3、砼浇筑采用分层分段方法，斜向分层，灌注顺序由下而上，用插入式震动器振捣密实，砼初凝前先用刮尺操平，再二次抹面，闭合收水裂缝，起到真正的砼表面防裂作用。

4、砼表面发生泌水时，从配合比、运输、机具间歇时间等几方面处理形成原因，从上部采用吸管方法排除，不能从侧面开孔放水。排净后再捣实一遍。

5、砼浇筑大约12小时左右立即覆盖养护，使砼内蒸发出的游离水积压砼表面再进行保温养护；采用蓄水养护。

6.3监测措施

根据预拱度的设置要求，采用项目部监测小组监测。

1、监测控制

采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。

2、监测点设置

预压沉降点布置：盖梁两侧等间距各布置3点，共布置6个沉降观测点。

3、监测措施

混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时报告施工负责人，施工负责人应立即通知浇筑人员暂停作业，情况紧急时应采取迅速撤离人员的应急措施，并进行加固处理。

4、仪器设备配置

表7-1仪器设备配置

5、监测说明

（1）班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查；

（2）模板工程日常检查重点部位：

a：杆件的设置和连接，横杆、立杆、剪刀撑等构件是否符合要求；

b：架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；

c：施工过程中是否有超载现象；

d：安全防护措施是否符合规范要求；

e：支架与杆件是否有变形现象；

6、监测频率

在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每30分钟一次，终凝后的监测频率为每天一次，连续观察7天。

（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。

（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。

第七章 施工质量保证措施

7.1管理措施

建立以项目经理为工程质量第一责任人的工程质量管理机构，和以项目总工程师负责的工程技术、质检、试验、测量四位一体的质量保证体系，严格施工过程中的质量控制；同时为质检、试验、测量体系配备职业道德良好、工作态度认真、责任心强和技术水平高的工程技术人员保证工程质量。

工程质量保证体系及质量管理机构详见《实施性施工组织设计》所述。

7.2制度措施

实行全员工程质量岗位责任制，明确每个职工自身工作范围内在工程质量方面的责任、权利和利益，重奖优质、严惩劣质，确保每个职工的工作质量，以此来保证工程质量。

7.3过程控制

（1）原材料采购：原材料采购之前要做好市场调查，从中选择几个生产管理好、质量可靠的厂家作为采购对象，试验、比较、优选厂家作为采购对象，建立供货关系，并作好记录。

（2）加强对原材料、中间产品的质量检验，对每批进场材料都要试验检测，严禁不合格材料和中间产品进场使用。

（3）施工过程中的每道工序的标识用隐蔽工程检验记录和质量评定记录。

（4）施工过程中严格执行ISO9001系列标准，并根据施工实际情况，补充完善内部质量保证体系，保证分部及分项工程质量优良率达质量目标设计以上。

（5）运用全面质量管理原理，抓好施工全过程的质量控制。施工中把好技术标准关，作好技术交底，抓好试验检测。严格施工纪律，严格各工序质量检验与控制，确保各项工程的生产质量。

（6）认真执行的质量管理制度：即施工图纸审签制、技术交底制、质量"三检制"（自检、互检、专检）、隐蔽工程检查签证制、安全质量奖惩制、验工计价质量签证制、分项工程质量评比制、质量事故（隐患）报告处理制等行之有效的管理制度，使质量控制贯穿施工全过程。

（7）汇总各方面对上部结构施工技术管理、工程质量和工艺操作等方面的意见，并及时采取整改措施，不断提高工程质量，确保工程创优。

7.4质量检验

分部工程质量控制坚持"预防为主，检验试验把关相结合"的方针。在施工中，建立操作人员自检、班组互检、工序交接检和工前检查、工中检查和工后检查以及分项分部检验、定期检和随机抽查的内部检查制度。工序质量检验包括整个下部结构分部工程施工所有工序过程的检验，由工序(工班)质检员按施工技术标准进行自检合格后，报项目部安质部门进行专检合格后填写检验报告，报监理工程师检查合格签字后，方可进行下道工序施工，不合格的工程必须无条件立即进行返工重作。

具体控制程序详见分部工程质量控制程序、工序质量检查程序详见附图。

7.5技术组织措施

7.5.1测量工作的质量保证措施

对所有施工用的测量仪器，要按计量要求定期到指定单位进行校定，施工过程中，如发现仪器误差过大，应立即送去修理，并重新校定，满足精度要求后，方可使用。

对设计单位交付的测量资料进行检查、核对，如发现问题及时补测，重设或重新测校，并通知设计单位及现场监理工程师。

施工基线、水准线、测量控制点，应定期半月校核一次，各工序开工前，应校核所有的测量控制点。

7.5.2支架及模板质量保证措施

支架材料以钢管支墩、H型钢支架为主，严格编制支架方案，详细计算支架受力情况，并在施工组织方案中重点说明支架在施工时严格按要求执行，并根据现场情况复核预留施工预拱度。

支架经验收合格后，方允许交付使用，并应向下一工序人员详细交底，提醒注意事项。

模板要经过结构设计，保证有足够的强度和刚度，并要装拆方便；加工钢模板时要严格按技术规范施工，实行三级验收程序。

钢模板统一调配，安装时要涂脱模剂，模板缝隙要严密填塞，并注意控制高差、平整度、轴线位置、尺寸、垂直度等技术要求，流水作业，逐一检查，防止漏浆、错装等错误。模板、支架以下工序操作时，应派专人不断检查，发现问题及时解决。

拆卸模板、支架时，应按规定顺序拆除，小心轻放，决不允许猛烈敲打和拧扭，并将配件收集堆放。

第八章 安全生产保证措施

8.1管理措施

施工过程的安全生产管理，必须贯彻执行"安全第一，预防为主"的方针，在进行生产管理过程中，采用制度、组织、技术等手段，并根据生产中人、机、料、法、环等因素，有效地控制生产活动中的不安全因素，只有坚持全员、全过程、全方位、全天侯的动态管理，才能实现安全生产目标。

项目经理部由一位副经理分管安全(并设专职安全员3人)，各作业队有一名副队长抓安全，施工班组设兼职安全员，齐抓共管。

安全保证体系及安全管理机构详见《实施性施工组织设计》所述。

8.2制度措施

（1）加强劳动力的保护工作，搞好安全生产、贯彻"安全生产、预防为主"的方针。

（2）建立健全各工种、各施工环境下的施工安全规章制度，做好上岗前职工安全施工培训工作。

（3）工程参与建设人员必须严格遵守安全生产的规章制度，严禁违章指挥和违章作业。

（4）特殊工种必须持安全考核证上岗，严禁无证操作及违章作业，违者重罚。

（3）加强安全设施建设，施工地段设立醒目标志、标牌、值勤岗亭等，确保安全生产。

（4）建立健全安全生产检查制度，并定期或不定期检查，发现问题及时纠正并采取防范措施。

（5）进入施工现场的全体员工坚决做到"三不伤害"。

8.3施工安全保证措施

8.3.1模板工程安全防护技术措施

模板安装前，搭设好牢靠的脚手架、作业台及上下扶梯。工作人员系好安全带。模板安装时，分段分层自下而上进行，内外均安装牢固支撑。当借助吊机吊模板和缝时，模板底端用撬棍等工具拨移。

在竖立模板过程中，上模板工作人员的安全带栓于牢固地点，穿拉杆时，内外呼应，听从信号指挥，不得超载。

拆除模板严格按规定程序进行，场内设立禁区标志，拆除模板先拴牢吊具挂钩，再拆除模板。拆下的模板、材料、工具严禁直接向下抛扔。

8.3.2搭拆支架安全技术措施

①施工前，项目部应按有关规范和施工方案要求向搭设和使用人员做技术和安全要求的交底。

②搭拆支架必须由持相应资质的队伍和架子工担任，并按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格，持证上岗。上岗人员应定期进行体检，凡不适于高处作业者，不得上脚手架操作。搭拆支架时工人必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。

③操作层上应铺设脚手架，施工荷载应符合本方案设计要求，不得超过标准；不得在钢管支架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在钢管支架上拉其它设备的缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及其重设备等。支架顶部外侧设2道钢管护栏，护栏悬挂2层密目防护网，外挂宣传标语、彩旗。

④六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止钢管支架的搭设、拆除及施工作业。

⑤施工期间不得拆除任何杆件，例如：交叉支撑、水平架、加固杆件、栏杆等。

⑥作业需要时，临时拆除交叉支撑或连墙件应经过主管部门批准，并符合下列规定：交叉支撑只能在钢管支架一侧局部拆除，临时拆除后，在拆除交叉支撑的钢管支架上、下层应铺满水平架或脚手板。作业完成后，应立即恢复拆除的交叉支撑。

⑦在钢管支架基础或临近处严禁进行挖掘作业。沿钢管支架外侧严禁攀登。严禁高空抛掷。

⑧对钢管支架应设专人负责进行经常检查和保修工作。对高层钢管支架应定期做立杆基础沉降检查，发现问题应立即采取措施。

⑨应避免装卸物料对模板支撑和钢管支架产生偏心、振动和冲击。

8.3.3高空作业安全防护技术措施

高空作业必须设置围栏，挂安全网，防止物体坠落伤及人员及财产；特别是高墩和架梁施工，施工前制定详细的安全作业指导书，并对作业员工进行培训教育。非施工人员不得进入施工现场。高空作业人员须进行身体检查，不合格者不得参加，作业时必须系安全带、戴安全帽，并将安全带在牢靠的架子上栓好，严禁双层作业，确保安全。高空作业不得穿拖鞋和硬塑料底鞋。在工地醒目位置树立安全标示牌，注明安全注意事项，责任到人。

各工种进行上下立体交叉作业时，不在同一垂直方向操作。

第九章 文明施工措施

按照上海市、地方有关文明施工标准化的有关规定，结合本工程实际，制定以下措施：

1、积极开展文明施工窗口达标活动，对所有施工人员进行文明施工教育，建立健全文明施工岗位责任制，签订文明施工责任书，把文明施工责任落到实处，提高全体施工人员文明施工自觉性，增强文明施工意识，树立企业文明施工形象。

2、在工程施工中开展整理、整顿、清扫、清洁和素养的"5S"活动，对施工现场各生产要素所处状态不断地进行整理、整顿、清扫、清洁和素养，并按照文明施工标准检查、评比和考核，PDCA循环，不断提高施工现场的"5S"水平。

3、施工现场及时完成"四通一平"并设置工点标牌，标明工程概况、施工负责人、技术负责人等。现场施工材料、机具设备堆放整齐、标识清楚，施工便道、管理、电力线、通讯线等各种管、线、路布置整齐美观，做到施工场地平整、排水通畅。

4、施工现场的设备、场地、物品勤加打扫，保持施工现场环境卫生、干净整齐、无垃圾、无污物并使设备运转正常。施工现场的临时用电和排水设施，规范安全可靠，施工现场设置醒目的安全警示标志、安全标语，创造良好施工环境，建设安全、文明、标准工地。

5、施工管理人员实行挂牌上岗制度，做到言行举止文明，严格按照有关规范和标准要求进行施工操作，严禁违反操作规程施工。

6、施工管理人员对施工过程中各种资料填写必须做到准确、规范、及时，收集完整齐全，归档有序。

7、准确计划现场材料用量，及时清理施工现场，力争做到工完料尽，施工场地清洁。

8、对施工便道经常洒水，防止尘土飞扬，并做好施工用水及废水的处理工作，确保工地生活设计清洁不受悟。

9、施工机动车辆始终处于良好状态，在国道或地方道路上行使，遵守地方政府和交警部门的管理规定，遵守公安部颁布的《交通管理条例》的有关规定，自觉维护交通秩序，文明驾驶，礼让三先，保证运输畅通

10、施工所用机械设备、材料存放避免侵入公路路面界限，且不影响交通，如需占用公路路面，事先与交通管理部门取得联系，征得同意后使用，占用路面地点前后按规定设置警告牌及夜间警示灯，如要封闭道路施工应在规定时间内完成，施工完毕对作业项目及道路进行检查，符合要求后通知交通管理部门开通放行，施工期间自觉维护与施工相干扰路段的交通秩序。

第十章 计算书及相关图纸

11.1 支模架施工荷载计算

11.1.1支模架施工荷载取值：

1、模板支架设计时考虑的荷载标准值：

表11-1 荷载标准值

2、模板支架的荷载分项系数：

永久荷载荷载分项系数：1.35

可变荷载荷载分项系数：1.4

验算强度、稳定性时：采用荷载设计值：分项系数×荷载标准值

验算挠度时采用：采用荷载标准值且不组合③、④

表11-2 Q235钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2）

表11-3 木材强度设计值与弹性模量参考值（N/mm2）

11.1.2 计算说明

（一）、计算模型及参数设定

1、简支梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：

(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax＝0.125ql2

(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax＝0.50ql

(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax＝5ql4/（384EI）

2、三等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：

(1)、最大弯矩及弯曲应力发生在跨中，最大弯矩Mmax＝0.10ql2

(2)、最大剪力发生在支点处，最大剪力Qmax＝0.60ql

(3)、跨中点挠度最大，最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

3、三、四不等跨连续梁计算模型对应的最大弯矩、剪力和挠度：

采用《路桥施工计算手册》中表列数值；或采用清华大学结构力学求解器的计算结果。

（二）、荷载分析

1、混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按γ=26KN/m3计；

2、模板自重按q2=0.5KN/m2计；

3、施工活载按q3=2.5KN/m2计；

4、混凝土倾倒、振捣产生的冲击力q4=2.0KN/m2计；

（三）、材料说明

1、15mm厚光面胶合板技术指标：

E=6000 N/mm2； 〔fm〕=15 N/mm2； 〔fv〕=1.4N/mm2； 〔v〕=l/400；

每延米宽（即b=100cm） =100×1.52/6 =37.5 cm3； =100×1.53/12 =28.125 cm4；

2、100mm (b)×100mm(h)方木的技术指标：

E=9000 N/mm2；〔fm〕=13 N/mm2 ； 〔fv〕=1.3N/mm2； 〔v〕=l/400

3、10#槽钢的截面积：A=12.784cm2，截面惯性矩：Ix=198cm4，截面抵抗矩：Wx=39.7cm3，每延米重量：10.007Kg/m。

4、14a槽钢的截面积：A=18.51cm2，截面惯性矩：Ix=564cm4，截面抵抗矩：Wx=80.5cm3，每延米重量：14.53Kg/m。

5、20#H型钢的尺寸200×200×8×12 H型钢的截面积：A=64.28cm2，截面惯性矩：Ix=4770cm4，截面抵抗矩：Wx=477cm3，每延米重量：50.5Kg/m。

6、60#H型钢的尺寸为600×200×11×17 H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。

11.1.3 第一类型的盖梁荷载计算

第一类型的盖梁以盖梁截面最大、距离地面最高的11#盖梁为代表进行验算：

底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm×10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距60cm。

盖梁墩中心混凝土截面图

1、底模板计算：

底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。

盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.134m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= γ×S/B=26×4.134/2.58=41.66KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：

木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2） 1.4（q3 q4）=1.35×（41.66 0.5） 1.4×（2.5 2.0）=63.216KN/㎡

即线荷载为：q=63.216KN/m。

(1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×63.216KN/m×0.2m＝7.586KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×7586/(2×1000×15)=0.759N/mm2<〔fv〕= 1.4 N/mm2

木模板的最大剪应力为0.759N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!

(2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×63.216×0.22＝0.253KN.m

截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.253×106/3.75×104

＝6.7N/mm2<〔fm〕＝15 N/mm2

木模板的最大弯曲应力为6.7N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!

(3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝q1 q2=41.66 0.5＝42.16KN/㎡ 即线荷载为42.16KN/m

截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×42.16×2004/（100×6000×2.81×105）

＝0.27mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm

木模板的最大挠度为0.27mm小于0.5mm，故能满足要求!

2、底模下方木计算：

模板下为纵向方木（10×10cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。

按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=41.66KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36 KN/m2

方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2 0.06） 1.4（q3 q4）=1.35×（41.66 0.5 0.36） 1.4×（2.5 2）=63.7KN/ m2

63.7×0.20=12.74 KN/ m2

即线荷载为：q=12.74KN/m

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×12.74KN/m×0.3m＝2.29KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×2290/(2×100*100)=0.34N/mm2<〔fv〕= 1.3 N/mm2

方木的最大剪应力为0.34N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×12.74×0.32＝0.11KN.m

10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.11×106/1.67×105

＝0.66N/mm2<〔fm〕＝13 N/mm2

方木的最大弯曲应力为0.66N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=41.66 0.5 0.36＝42.52KN/㎡ ；

q=42.52×0.20=8.5KN/m

跨中点挠度最大，最大挠度计算

10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.33×106mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×8.5×3004/（100×9000×8.33×106）

＝0.01mm<〔v〕＝300/400＝0.75mm

方木的最大挠度为0.01mm小于0.75mm，故能满足要求!

3、方木下槽钢计算：

盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。

按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。

每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=41.66N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36KN/m2

槽钢自重：10kg/m，10×10×10-3×3.3=0.33KN/m2

荷载组合：Q＝1.35×（41.66 0.36 0.33 0.5） 1.4×（2.5 2.0）＝64.15KN/m2

线荷载为：q=64.15×0.30=19.25KN/m

1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.50ql＝0.50×19.25KN/m×1.9m＝18288N

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×18288/(2×12.784×103)

＝2.1N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

槽钢的最大剪应力为2.1N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.125ql2(1-4×a2/l2)

＝0.125×19.25×1.92×(1-4×0.352/l.92)＝7.47KN.m

截面抵抗矩W＝39.70cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝7.47×106/（39.7×103）

＝188.2N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

槽钢的最大弯曲应力为188.2N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!

3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝（41.66 0.36 0.33 0.5）=42.85KN/m2

线荷载为：q=42.85×0.30=12.855KN/m

槽钢截面惯性矩：I＝198cm4

最大挠度：fmax＝ql4×（5-24× a2/l2）/（384EI）

＝12.855×19004×(5-24×3502/19002)/（384×2.1×105×198×104）

＝4.4mm<〔v〕＝1900/400＝4.8mm

满足要求。

5、H型钢纵梁验算：

60#H型钢的尺寸为600×200×11×17 H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。

单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35 1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。

上部恒载：1.3×42.85=55.71KN/m

60#工字钢自重：106×10×1/1000×2=2.12KN/m

上部活载：1.3×（2.5 2.0）＝5.85KN/m2

Q=1.35×(55.71 2.12) 1.4×5.85=83.99

盖梁线荷载为：86.26KN/m

a、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝350.03KN

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2×2A)＝3×350030/(2×2×135.2×102)

＝19.42N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

60#型钢的最大剪应力为19.42N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

b、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝639.29KN.m

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝639.29×106/（2×2610×103）

＝122.47N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

型钢的最大弯曲应力为122.47N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!

c、挠度验算

采用清华大学结构力学求解器计算最大扰度为（1）、（5）单元，fmax=9.5mm

规范规定的最大允许扰度：[f]=3850/400=9.6mm

fmax=9.5mm<[f] =9.6mm

所以，采用双排60#H型钢作为纵梁主梁转递上部荷载满足要求。

(3)钢管支墩强度、稳定性验算：

支座反力最大的值为682.135KN 双排60#H型钢每延米重量：106Kg/m，

106×10×（3 3.85）×2=14522N，682.135 14.522=696.657 KN

立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：

单根立柱承受的轴心压力为：N=696.657 KN

φ377*10mm钢管截面积A=π（D2－d2）/4＝π（3772－3572）/4＝11523.8mm2

钢管回转半径：i=((D2 d2）^0.5/)4 = ((3772 3572）^0.5) /4=129.8mm

钢管的计算工作长度l=5.3m；计算长细比：λ=l/i=5.3/0.1298=40.8

查表得：

=0.883σ=696657 (0.883×11523.8)=68.5N/ mm2≤[f]=205N/ mm2

满足要求！

11.1.4 第二类型的盖梁荷载计算

第二类型的盖梁以盖梁截面最大的6#盖梁为代表进行验算：

底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm×10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距30cm。

盖梁墩中心混凝土截面图

1、底模板计算：

底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。

盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.475m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= γ×S/B=26×4.475/2.58=45.1KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：

木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2） 1.4（q3 q4）=1.35×（45.1 0.5） 1.4×（2.5 2.0）=67.86KN/㎡

即线荷载为：q=67.86KN/m。

(1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×67.86KN/m×0.2m＝8.14KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×8140/(2×1000×15)=0.814N/mm2<〔fv〕= 1.4 N/mm2

木模板的最大剪应力为0.814N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!

(2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×67.86×0.22＝0.27KN.m

截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.27×106/3.75×104

＝7.2N/mm2<〔fm〕＝15 N/mm2

木模板的最大弯曲应力为7.2N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!

(3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝q1 q2=45.1 0.5＝45.6KN/㎡ 即线荷载为45.6KN/m

截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×45.6×2004/（100×6000×2.81×105）

＝0.3mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm

木模板的最大挠度为0.3mm小于0.5mm，故能满足要求!

2、底模下方木计算：

模板下为纵向方木（10×10cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。

按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=45.1KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36 KN/m

方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2 0.36） 1.4（q3 q4）=1.35×（45.1 0.5 0.36） 1.4×（2 2.5）=68.35KN/m

68.35×0.2=13.67 KN/m

即线荷载为：q=13.67KN/m

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×13.67KN/m×0.3m＝2.46KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×2460/(2×100*100)=0.37N/mm2<〔fv〕= 1.3 N/mm2

方木的最大剪应力为0.37N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×13.67×0.32＝0.12KN.m

10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.12×106/1.67×105

＝0.7N/mm2<〔fm〕＝13 N/mm2

方木的最大弯曲应力为0.7N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=45.1 0.5 0.36＝45.96KN/㎡ ；

q=45.96×0.20=9.19KN/m

跨中点挠度最大，最大挠度计算

10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.33×106mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×9.19×3004/（100×9000×8.33×106）

＝0.07mm<〔v〕＝300/400＝0.75mm

方木的最大挠度为0.07mm小于0.75mm，故能满足要求!

3、方木下槽钢计算：

盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。

按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。

每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）横向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=45.1N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36KN/m2

槽钢自重：10kg/m，10×10×10-3×3.3=0.33KN/m2

荷载组合：Q＝1.35×（45.1 0.36 0.33 0.5） 1.4×（2.5 2.0）＝68.79KN/m2

线荷载为：q=68.79×0.30=20.64KN/m

1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.50ql＝0.50×20.64KN/m×1.9m＝19608N

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×19608/(2×12.784×103)

＝2.3N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

槽钢的最大剪应力为2.3N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.125ql2(1-4×a2/l2)

＝0.125×20.64×1.92×(1-4×0.352/l.92)＝8KN.m

截面抵抗矩W＝39.70cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝8×106/（39.7×103）

＝201.5N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

槽钢的最大弯曲应力为201.5N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!

3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝（45.1 0.36 0.33 0.5）=46.29KN/m2

线荷载为：q=46.29×0.30=13.89KN/m

槽钢截面惯性矩：I＝198cm4

最大挠度：fmax＝ql4×（5-24× a2/l2）/（384EI）

＝13.89×19004×(5-24×3502/19002)/（384×2.1×105×198×104）

＝4.7mm<〔v〕＝1900/400＝4.8mm

满足要求！

5、H型钢纵梁验算：

60#H型钢的尺寸为600×200×11×17 H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。

单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35 1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。

上部恒载：1.3×46.29=60.18KN/m

60#工字钢自重：106×10×2×1/1000=2.12KN/m

上部活载：1.3×（2.5 2.0）＝5.85KN/m2

Q=1.35×(60.18 2.12) 1.4×5.85=92.3 KN/m2

线荷载为：92.3KN/m

钢管立柱布置为单排6根，6.08×5=30.4m

利用五等跨计算：

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.606ql＝0.606×92.3KN/m×6.08m＝340.08KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2*2A）=3×34080/(2×2×135.2×102)=1.9N/mm2<〔fv〕= 120N/mm2

最大剪应力为1.9N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.105ql2＝0.105×92.3×6.082＝358.26KN.m

最大弯曲应力σmax＝Mmax/2W＝358.26×106/2×2610×103

＝68.63N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

最大弯曲应力为68.63N/mm2小于205 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=60.18 2.12＝62.3KN/㎡ ；

最大挠度：fmax＝0.644ql4/（100EI）

＝0.644×62.3×60804/（2×100×2.1×105×78200×104）

＝1.7mm<〔v〕＝6080/400＝15.2mm

能满足要求!

(3)钢管支墩强度、稳定性验算：

支座反力最大的值为635.024KN 双排60#H型钢每延米重量：106Kg/m，

106×10×6.08×2=12889.6N，635.024 12.889=647.913KN

立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：

单根立柱承受的轴心压力为：N=647.913KN

φ377*10mm钢管截面积A=π（D2－d2）/4＝π（3772－3572）/4＝11523.8mm2

钢管回转半径：i=((D2 d2）^0.5/)4 = ((3772 3572）^0.5) /4=129.8mm

钢管的计算工作长度l=3.73m；计算长细比：λ=l/i=3.73/0.1298=28.7

查表得：

=0.924σ=647913/(0.924×11523.8)=60.8N/ mm2≤[f]=205N/ mm2

满足要求！

11.1.5 第三类型的盖梁荷载计算

第三类型的盖梁以盖梁截面最大的5#盖梁为代表进行验算：

底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm×10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距20cm。

盖梁墩中心混凝土截面图

1、底模板计算：

底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。

盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=5.099m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= γ×S/B=26×5.099/2.58=51.385KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：

木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2） 1.4（q3 q4）=1.35×（51.385 0.5） 1.4×（2.5 2.0）=76.345KN/㎡

即线荷载为：q=76.345KN/m。

(1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×76.345KN/m×0.2m＝9.16KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×9160/(2×1000×15)=0.916N/mm2<〔fv〕= 1.4 N/mm2

木模板的最大剪应力为0.916N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!

(2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×76.345×0.22＝0.305KN.m

截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.305×106/3.75×104

＝8.14N/mm2<〔fm〕＝15 N/mm2

木模板的最大弯曲应力为8.14N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!

(3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝q1 q2=51.385 0.5＝51.885KN/㎡ 即线荷载为51.885KN/m

截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×51.885×2004/（100×6000×2.81×105）

＝0.33mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm

木模板的最大挠度为0.33mm小于0.5mm，故能满足要求!

2、底模下方木计算：

模板下为纵向方木（10×10cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。

按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=51.385KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的检算荷载为：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36 KN/m

方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2 0.36） 1.4（q3 q4）=1.35×（51.385 0.5 0.36） 1.4×（2.5 2）=76.83KN/m2

76.83×0.20=15.37KN/m2

即线荷载为：q=15.37KN/m

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×15.37KN/m×0.3m＝2.77KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×2770/(2×100*100)=0.41N/mm2<〔fv〕= 1.3 N/mm2

方木的最大剪应力为0.41N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×15.37×0.32＝0.138KN.m

10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.138×106/1.67×105

＝0.83N/mm2<〔fm〕＝13 N/mm2

方木的最大弯曲应力为0.83N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=51.385 0.5 0.36＝52.245KN/㎡ ；

q=52.245×0.20=10.45KN/m

跨中点挠度最大，最大挠度计算

10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.33×106mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×10.45×3004/（100×9000×8.33×106）

＝0.08mm<〔v〕＝300/400＝0.75mm

方木的最大挠度为0.08mm小于0.75mm，故能满足要求!

3、方木下槽钢计算：

盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为20cm。

按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。

每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.20m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=51.385N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36KN/m2

槽钢自重：10kg/m，10×10×10-3×6=0.6KN/m2

荷载组合：Q＝1.35×（51.385 0.36 0.6 0.5） 1.4×（2.5 2.0）＝76.64KN/m2

线荷载为：q=76.64×0.20=15.33KN/m

a、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝15.13KN

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×15130/(2×12.784×103)

＝1.78N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

最大剪应力为1.78N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

b、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝5.90KN.m

截面抵抗矩W＝39.70cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝5.90×106/（39.7×103）

＝148.6N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

槽钢的最大弯曲应力为148.6N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!

c、挠度验算

单元最大扰度为fmax=3.5mm

规范规定的最大允许扰度：[f]=1900/400=4.75mm

fmax=3.5mm<[f] =4.75mm

荷载满足要求！

5、H型钢纵梁验算：

60#H型钢的尺寸为600×200×11×17 H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。

承受荷载较大的H型钢每延米承受的面部荷载为0.45 1.9/2=1.4m，采用双排H型钢纵梁。

上部恒载：1.4×52.845=73.99KN/m

60#工字钢自重：2×106×10×1/1000=2.12KN/m

上部活载：1.4×（2.5 2.0）＝6.3KN/m2

Q=1.35×(73.99 2.12) 1.4×6.3=111.57 KN/m2

盖梁线荷载为：111.57KN/m

钢管立柱布置为单排6根，6.08×5=30.4m

利用五等跨计算：

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.606ql＝0.606×111.57KN/m×6.08m＝411.08KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2*2A）

=3×411080/(2×2×135.2×102)=22.8N/mm2<〔fv〕= 120N/mm2

最大剪应力为22.8N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.105ql2＝0.105×111.57×6.082＝433.06KN.m

最大弯曲应力σmax＝Mmax/2W＝433.06×106/2×2610×103

＝82.96N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

最大弯曲应力为82.96N/mm2小于205 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=73.99 2.12＝76.11KN/㎡ ；

最大挠度：fmax＝0.644ql4/（100EI）

＝0.644×76.11×60804/（100×2.1×105×78200×104）

＝4.1mm<〔v〕＝6080/400＝15.2mm

能满足要求!

(3)钢管支墩强度、稳定性

支座反力米重量：106Kg/m，106×10×6.0最大的值为767.6KN 60#H型钢每延8×2=12889.6N，767.6 12.89=780.49KN

立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：

单根立柱承受的轴心压力为：N=780.49 KN

φ377*10mm钢管截面积A=π（D2－d2）/4＝π（3772－3572）/4＝11523.8mm2

钢管回转半径：i=((D2 d2）^0.5/)4 = ((3772 3572）^0.5) /4=129.8mm

钢管的计算工作长度l=3.37m；计算长细比：λ=l/i=3.37/0.1298=26

查表得：

=0.93σ=780490/(0.93×11523.8)=72.8N/ mm2≤[f]=205N/ mm2

满足要求！

11.1.6 第四类型的盖梁荷载计算

第四类型的盖梁为4#盖梁进行验算：

底模采用1.5cm胶合板，木模板下布置横向中心间距20cm的10cm×10cm方木，方木纵向布置；方木下方为10#槽钢分配梁，分配梁横向设置，间距60cm。

盖梁墩中心混凝土截面图

1、底模板计算：

底模板采用1.5cm厚胶合板，方木中心间距20cm，可按3跨连续梁计算计算横向每延米长度的模板强度及挠度。

盖梁为倒T型混凝土，以墩中心混凝土截面积最大处计算，截面面积为S=4.385m2，纵向宽度B=2.58m，则盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1= γ×S/B=26×4.385/2.58=44.19KN/m2；其余荷载按前述取值，并取模板纵向计算长度为L=1m，则该段模板在横向每延米长度的检算荷载为：

木模板承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2） 1.4（q3 q4）=1.35×（44.19 0.5） 1.4×（2.5 2.0）=66.63KN/㎡

即线荷载为：q=66.63KN/m。

(1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.60ql＝0.60×66.63KN/m×0.2m＝8KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×8000/(2×1000×15)=0.8N/mm2<〔fv〕= 1.4 N/mm2

木模板的最大剪应力为0.8N/mm2小于1.4 N/mm2，故能满足要求!

(2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×66.63×0.22＝0.267KN.m

截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×1000×152=3.75×104mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.267×106/3.75×104

＝7.1N/mm2<〔fm〕＝15 N/mm2

木模板的最大弯曲应力为7.1N/mm2小于15N/mm2，故能满足要求!

(3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝q1 q2=44.19 0.5＝44.69KN/㎡ 即线荷载为44.69KN/m

截面惯性矩：I=1/12 bh3=1/12×1000×153=2.81×105mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×44.69×2004/（100×6000×2.81×105）

＝0.29mm<〔f〕＝200/400＝0.5mm

木模板的最大挠度为0.29mm小于0.5mm，故能满足要求!

2、底模下方木计算：

模板下为纵向方木（10×10cm），横向间距20cm，纵向方木下为横向布置的10#槽钢，间距为30cm。

按三等跨每延米长度的方木强度及挠度，模板下方木横向间距为20cm，即单根方木承担的荷载（面载）横向范围为B=20cm。由上节计算可知：混凝土自重恒载（面载）q1=44.19KN/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则纵向每延米长度的验算荷载为：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36 KN/m2

方木承受组合荷载：Q＝1.35（q1 q2 0.06） 1.4（q3 q4）=1.35×（44.19 0.5 0.36） 1.4×（2.5 2）=67.12KN/ m2

67.12×0.20=13.42 KN/ m2

即线荷载为：q=13.42KN/m

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.6ql＝0.6×13.42KN/m×0.3m＝2.42KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2bh）=3×2420/(2×100*100)=0.36N/mm2<〔fv〕= 1.3 N/mm2

方木的最大剪应力为0.36N/mm2小于1.3 N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.10ql2＝0.10×13.42×0.32＝0.12KN.m

10×10cm方木截面抵抗矩：W=1/6bh2=1/6×100*1002=1.67×105mm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/W＝0.12×106/1.67×105

＝0.72N/mm2<〔fm〕＝13 N/mm2

方木的最大弯曲应力为0.72N/mm2小于13 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=44.19 0.5 0.36＝45.05KN/㎡ ；

q=45.05×0.20=9.01KN/m

跨中点挠度最大，最大挠度计算

10×10cm方木截面惯性矩：I=1/12bh3=1/12×100×1003=8.33×106mm4

最大挠度：fmax＝0.677ql4/（100EI）

＝0.677×9.01×3004/（100×9000×8.33×106）

＝0.07mm<〔v〕＝300/400＝0.75mm

方木的最大挠度为0.07mm小于0.75mm，故能满足要求!

3、方木下槽钢计算：

盖梁处纵向方木下为横向布置的10#槽钢分配梁，间距为30cm。

按简支梁计算横向槽钢分配梁的强度及挠度。

每延米槽钢分配梁承担的荷载（面载）纵向范围为0.30m，则有：盖梁处混凝土自重恒载（面载）q1=41.66N/m2（详见1点计算结果），其余荷载按上述取值，则每延米槽钢荷载：

方木自重：6KN/m3，0.1×0.1×6×6=0.36KN/m2

槽钢自重：10kg/m，10×10×10-3×3.3=0.33KN/m2

荷载组合：Q＝1.35×（44.19 0.36 0.33 0.5） 1.4×（2.5 2.0）＝67.56KN/m2

线荷载为：q=67.56×0.30=20.27KN/m

1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.50ql＝0.50×20.27KN/m×1.9m＝19257N

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×19257/(2×12.784×103)

＝2.3N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

槽钢的最大剪应力为2.3N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.125ql2(1-4×a2/l2)

＝0.125×20.27×1.92×(1-4×0.352/l.92)＝7.87KN.m

截面抵抗矩W＝39.70cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝7.87×106/（39.7×103）

＝198.2N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

槽钢的最大弯曲应力为198.2N/mm2小于205 N/mm2，故能满足要求!

3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝（44.19 0.36 0.33 0.5）=45.38KN/m2

线荷载为：q=45.38×0.30=13.61KN/m

槽钢截面惯性矩：I＝198cm4

最大挠度：fmax＝ql4×（5-24× a2/l2）/（384EI）

＝13.61×19004×(5-24×3502/19002)/（384×2.1×105×198×104）

＝4.6mm<〔v〕＝1900/400＝4.8mm

满足要求。

5、H型钢纵梁验算：

60#H型钢的尺寸为600×200×11×17 H型钢的截面积：A=135.2cm2，截面惯性矩：Ix=78200cm4，截面抵抗矩：Wx=2610cm3，每延米重量：106Kg/m。

单根H型钢每延米承受的面部荷载为0.35 1.9/2=1.3m，采用双排H型钢纵梁。

上部恒载：1.3×45.38=59KN/ m2

60#工字钢自重：106×10×1/1000×2=2.12KN/ m2

上部活载：1.3×（2.5 2.0）＝5.85KN/m2

Q=1.35×(59 2.12) 1.4×5.85=88.81 KN/m2

盖梁线荷载为：88.81KN/m

钢管立柱布置为单排6根，5×5=25m

利用五等跨计算：

1、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.606ql＝0.606×88.81KN/m×5m＝269.1KN

最大剪应力тmax=3Qmax/（2*2A）

=3×269100/(2×2×135.2×102)=5N/mm2<〔fv〕= 120N/mm2

最大剪应力为5N/mm2<120N/mm2，故能满足要求!

2、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.105ql2＝0.105×88.81×52＝233.13KN.m

最大弯曲应力σmax＝Mmax/2W＝233.13×106/2×2610×103

＝44.66N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

最大弯曲应力为44.66N/mm2小于205 N/mm2，能满足要求!

3、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：

Q＝q1 q2=59 2.12＝61.12KN/㎡ ；

最大挠度：fmax＝0.644ql4/（100EI）

＝0.644×61.12×50004/（100×2.1×105×78200×104）

＝1.5mm<〔v〕＝5000/400＝12.5mm

能满足要求!

(3)钢管支墩强度、稳定性验算：

支座反力最大的值为502.478KN 60#H型钢每延米重量：106Kg/m，

106×10×5×2=10600N，502.478 10.6=513.078KN

立柱采用1根377*10mm钢管，顶部、底部均为厚20mm，直径为500mm的钢板法兰片，法兰片与钢管焊接成整体。

根据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）校核立杆抗压稳定性公式如下：

单根立柱承受的轴心压力为：N=513.078 KN

φ377*10mm钢管截面积A=π（D2－d2）/4＝π（3772－3572）/4＝11523.8mm2

钢管回转半径：i=((D2 d2）^0.5/)4 = ((3772 3572）^0.5) /4=129.8mm

钢管的计算工作长度l=2.66m；计算长细比：λ=l/i=2.66/0.1298=20.5

查表得：

=0.945σ=513078/(0.945×11523.8)=47.1N/ mm2≤[f]=205N/ mm2

满足要求！

11.1.7第一种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：

第一种悬挑段盖梁涉及的盖梁有1#～4#，8#～18#盖梁。

第一种悬挑盖梁节点详图

1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.50ql＝0.50×41KN/m×1.9m＝38950N

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×38950/(2×64.28×103)

＝0.9N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

满足要求!

2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.125ql2(1-4×a2/l2)

＝0.125×41×1.92×(1-4×0.352/l.92)＝15.9KN.m

截面抵抗矩W＝477cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝15.9×106/（477×103）

＝33.3N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

满足要求!

3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝（31.81 0.36 0.63 0.5）=33.3KN/m2

线荷载为：q=33.3×0.80=26.64KN/m

槽钢截面惯性矩：I＝198cm4

最大挠度：fmax＝ql4×（5-24× a2/l2）/（384EI）

＝26.64×19004×(5-24×3502/19002)/（384×2.1×105×4770×104）

＝0.4mm<〔v〕＝1900/400＝4.8mm

满足要求！

11.1.8第二种悬挑段盖梁H型钢横梁计算：

第二种悬挑段盖梁涉及的盖梁有5#、6#、7#的盖梁。

第二种悬挑盖梁节点详图

1)、剪应力强度验算

最大剪力Qmax＝0.50ql＝0.50×32.26KN/m×1.9m＝30647N

最大剪应力тmax＝3Qmax/（2A)＝3×30647/(2×18.51×103)

＝2.5N/mm2<〔fv〕＝120 N/mm2

满足要求!

2)、弯曲应力强度验算

最大弯矩Mmax＝0.125ql2(1-4×a2/l2)

＝0.125×32.26×1.92×(1-4×0.352/l.92)＝12.52KN.m

截面抵抗矩W＝80.5cm3

最大弯曲应力σmax＝Mmax/（W）＝12.52×106/（80.5×103）

＝155.5N/mm2<〔fm〕＝205N/mm2

满足要求!

3)、挠度验算

挠度验算时荷载组合为：Q＝（34.05 0.36 0.25 0.5）=35.16KN/m2

线荷载为：q=35.16×0.60=21.1KN/m

槽钢截面惯性矩：I＝198cm4

最大挠度：fmax＝ql4×（5-24× a2/l2）/（384EI）

＝21.1×19004×(5-24×3502/19002)/（384×2.1×105×564×104）

＝2.5mm<〔v〕＝1900/400＝4.8mm

满足要求！

11.2、组合式钢模的验算

（一）、计算过程

取5#盖梁验算，盖梁宽度2.58m 最高处为2.634m。

1、混凝土侧压力计算

一般采用内部振动器，混凝土灌筑速度取2M/h，施工气温取为25℃。新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算（取两式中的较小值），并取值作计算依据。

F=min（F1 F2）

(式1)F2=γcH＝25×2.634＝65.9KN/m2 (式2)

式中F——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；

Υc——混凝土的重力密度（kN/m3）；

t0——新浇筑混凝土的初凝时间（h），t0=200/(T 15)=5（h），T为混凝土的温度 取25℃。

v——混凝土的浇筑速度（m/h）；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度（m）；

β1——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2：

β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1.15。

解：取β1=1.2，β2=1.15，由式（式1）计算时：

F1=0.22×25×5×1.2*1.15*√2=53.7KN/㎡

新浇筑混凝土有效压头高度hy，可按下列公式计算：

hy =F/γC (式3)

由式3得：hy =53.7/25=2.1m

当混凝土浇筑高大达到2.1m时，侧压力达到最大值。

新浇筑混凝土对模板的最大侧压力为：53.7KN/㎡

检验强度、挠度时荷载取值为：53.7KN/㎡

2、倾倒混凝土时产生的冲击荷载：

计划采用串筒、或者泵车（出口为导管）对侧面模板产生的水平荷载：

F倾=2.0KN/m2

3、荷载组合

F强=1.2×F 1.4×F倾=0.067N/mm2；F刚=F=0.067N/mm2

2、模板设计

2.1、墩身模板设计的面板采用厚度为6mm的Q235钢板；贴面板竖肋用8#槽钢，间距350mm；背楞为双根][14#a槽钢焊接于模板上，间距1000mm/档；M30拉杆斜拉；法兰采用-14*80扁钢；

3、面板的检算

面板支承于封头横肋和竖肋之间，封头横肋间距1500mm；竖肋间距为350mm；lx/ly=350/1500=0.23，可按单向板计算，其中lx、ly分别为板的短边和长边。

3.1、强度验算

根据面板的结构特点，按均布荷载作用下的四等跨等截面连续梁的计算模式进行计算：

取1mm宽的板条作为计算单元，求板的最大弯矩为：q=1*F合=0.067N/mm

Mmax=Km*q*lx2

Vmax=Kv*q*lx

Mmax=0.077*0.067*350*350

=632N.mm

面板的截面系数：

WX=1/6bh2=1/6*1*62=6mm3

应力为：

σmax=Mmax/WX=632/6=105N/mm2

则σmax=105N/mm2<f=215N/mm2

因此满足强度要求

3.2、挠度验算

ƒmax=Kf*q刚l4/(100*E*I)

E=2.1*10^5 N/mm2；两端设置了加强肋板限制了变形，取不设加强肋板的中间两跨Kfmax=0.186

I=1/12*(1*6^3)=18mm4

ƒmax=0.186*0.067*3504/(100*2.1*105*18)=0.49mm

[ƒ]=350/400=0.88mm

ƒmax≤[W]

因此满足挠度要求

4、竖肋的检算

为了简化计算，竖肋采用偏安全的简支梁计算模型。

[8#槽钢参数：Wx=25.3cm3 ;Ix=101cm4;A=10.2cm2

4.1强度验算

根据模板设计图纸，[8#槽钢竖肋间距h=360mm，[14#槽钢横向背肋间距L=829mm（净距）。

q=F*h=0.067N/mm2*350mm=23.5N/mm

Mmax=0.125*q*l2=0.125*23.5*8292=2435187N.mm

应力为：

σmax=Mmax/（γx*Wx）=2435187/(1*25.3*103)=96N/mm2

则σmax=96N/mm2<[σ]=215N/mm2

因此满足强度要求

4.2、挠度验算

为安全起见，竖肋按简支梁计算挠度，

ƒmax=5q刚l4/384EI=5Fl1l4/384EI≤[ƒ]

跨中部分挠度：

ƒmax=5*0.067*350*8294/384*2.1*105*101*104≤[W]

ƒmax=0.7mm≤[W]=829/400=2.1mm

因此满足挠度要求

5、平板背楞的检算

2*[14#a槽钢参数：Wx=161cm3；Ix=1128cm4；A=37cm2

5.1强度验算

根据设计图纸h=1000mm（中至中），L=1250mm（拉杆垫板位置）

q=F*h=0.067N/mm2*1000mm=67N/mm

Mmax=0.125*q*l2=0.125*67*12502=13085937N.mm

应力为：

σmax=Mmax/（γx*Wx）=13085937/(1*161*103)=81N/mm2

则σmax=81N/mm2<f=215N/mm2

因此满足强度要求

5.2、挠度验算

ƒmax=5q刚l4/384EI=5Fl1l4/384EI≤[ƒ]

跨中部分挠度：

ƒmax=5*0.067*1000*12504/384*2.1*105*1128*104≤[W]

ƒmax=0.9mm≤[W]=1250/400=3.1mm

因此满足挠度要求

6、拉杆螺栓检算

6.1、模板斜拉杆的计算公式：P=F合*A/sin45。

式中：P—模板拉杆承受的拉力（N）；

A—模板拉杆分担的受荷面积（m2），其值为A=a*b；

a—模板拉杆的横向间距（m），间距1.0m；

b—模板拉杆的纵向间距（m），以所拉全部面板的宽（m）；

P=131000N/m2*1.4m*1.0m/sin45。=259367N

M40对拉杆的允许计算抗拉强度为270KN，可满足要求。

满足施工要求！

11.3 地基承载力验算：

5#盖梁坐落在地面上的钢管支墩的纵向抗压荷载最大，为780.49KN，钢管底面积（含法兰宽度）约为0.19m2。

土路基压实，回填塘碴50cm 10cm混凝土垫层，在浇筑C30钢筋混凝土基础厚50cm，如下图所示：