型钢悬挑脚手架验收表：普通型钢悬挑脚手架计算书

型钢悬挑脚手架验收表：普通型钢悬挑脚手架计算书连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.90；内排架距离墙长度为0.30 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

一、参数信息:

1.脚手架参数

双排脚手架搭设高度为 15.2 m，立杆采用单立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8 m；

内排架距离墙长度为0.30 m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.90；

连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数

施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；

同时施工层数:2 层；

3.风荷载参数

本工程地处******市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；

计算中考虑风荷载作用；

4.静荷载参数

钢丝绳安全系数为:6.000；

钢丝绳与墙距离为(m):3.800；

悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.3 m。

二、大横杆的计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算

大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.9/(2 1)=0.09 kN/m ；

活荷载标准值: Q=3×0.9/(2 1)=0.9 kN/m；

静荷载的设计值: q1=1.2×0.033 1.2×0.09=0.148 kN/m；

活荷载的设计值: q2=1.4×0.9=1.26 kN/m；

2.强度验算

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.148×1.52 0.10×1.26×1.52 =0.31 kN.m；

支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.148×1.52-0.117×1.26×1.52 =-0.365 kN.m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.31×106 0.365×106)/4490=81.292 N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为 σ= 81.292 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算:

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

计算公式如下：

其中：静荷载标准值: q1= P1 P2=0.033 0.09=0.123 kN/m；

活荷载标准值: q2= Q =0.9 kN/m；

最大挠度计算值为：

ν= 0.677×0.123×15004/(100×2.06×105×107800) 0.990×0.9×15004/(100×2.06×105×107800) = 2.222 mm；

大横杆的最大挠度 2.222 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

三、小横杆的计算:

根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.荷载值计算

大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.9×1.5/(2 1)=0.135 kN；

活荷载标准值：Q=3×0.9×1.5/(2 1) =1.350 kN；

集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05 0.135) 1.4 ×1.35 = 2.112 kN；

小横杆计算简图

2.强度验算

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:@建筑界一哥

Mqmax = 1.2×0.033×0.92/8 = 0.004 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.112×0.9/3 = 0.634 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax Mpmax = 0.638 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.638×106/4490=142.011 N/mm2 ；

小横杆的最大弯曲应力 σ =142.011 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

3.挠度验算

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5×0.033×9004/(384×2.06×105×107800) = 0.013 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 p2 Q = 0.05 0.135 1.35 = 1.535 kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

νpmax = 1534.95×900×(3×9002-4×9002/9 ) /(72×2.06×105×107800) = 1.788 mm；

最大挠度和 ν = νqmax νpmax = 0.013 1.788 = 1.801 mm；

小横杆的最大挠度为 1.801 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 900/150=6与10 mm 满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7 直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.90，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为7.20kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值 取7.20 kN；

R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.9/2=0.015 kN；

脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.9×1.5/2=0.202 kN；

活荷载标准值: Q = 3×0.9×1.5 /2 = 2.025 kN；

荷载的设计值: R=1.2×(0.05 0.015 0.202) 1.4×2.025=3.156 kN；

R < 7.20 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载的计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1 = [0.1248 (1.50×2/2)×0.033/1.80]×15.20 = 2.319kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2= 0.3×8×1.5×(0.9 0.3)/2 = 2.16 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2

NG4 = 0.005×1.5×15.2 = 0.114 kN；

经计算得到，静荷载标准值@建筑界一哥

NG =NG1 NG2 NG3 NG4 = 5.493 kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ= 3×0.9×1.5×2/2 = 4.05 kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Wo = 0.45 kN/m2；

Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：

Uz= 1 ；

Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；

经计算得到，风荷载标准值

Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2；

不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG 1.4NQ= 1.2×5.493 1.4×4.05= 12.261 kN；

考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值为

N = 1.2 NG 0.85×1.4NQ = 1.2×5.493 0.85×1.4×4.05= 11.411 kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5×

1.82/10 = 0.205 kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值 ：N = 12.261 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；

长细比 Lo/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ 由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 12261/(0.188×424)=153.82 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 153.82 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.411 kN；

计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；

计算长度 由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

长细比: L0/i = 196 ；

轴心受压立杆的稳定系数φ 由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11410.812/(0.188×424) 205495.769/4490 = 188.918 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 188.918 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

七、连墙件的计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw N0

风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN) N0= 5.000 kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw = 1.4×Wk×Aw = 8.059 kN；

连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw N0= 13.059 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

又： A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；

Nl = 13.059 < Nf = 82.487 连墙件的设计计算满足要求！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 13.059小于双扣件的抗滑力 14.4 kN，满足要求！

连墙件扣件连接示意图

八、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1300mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.7 cm4，截面抵抗矩W = 80.5 cm3，截面积A = 18.51 cm2。

受脚手架集中荷载 N=1.2×5.493 1.4×4.05 = 12.261 kN；

水平钢梁自重荷载 q=1.2×18.51×0.0001×78.5 = 0.174 kN/m；

经过连续梁的计算得到：

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R[1] = 13.135 kN；

R[2] = 12.754 kN；

R[3] = -0.862 kN。

最大弯矩 Mmax= 1.996 kN.m；

最大应力 σ =M/1.05W N/A= 1.996×106 /( 1.05 ×80500 )

12.261×103 / 1851 = 30.236 N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值 30.236 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2 满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用14a号槽钢 计算公式如下

φb = 570 ×9.5×58× 235 /( 1300×140×235) = 1.73

由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到 φb值为0.907。

经过计算得到最大应力 σ = 1.996×106 /( 0.907×80500 )= 27.347 N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算 σ = 27.347 小于 [f] = 215 N/mm2 满足要求!

十、拉绳的受力计算:

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力 RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=13.882 kN；

十一、拉绳的强度计算:

钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=13.882 kN

选择6×19钢丝绳 钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。

其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN；

α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；

K -- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。

得到：[Fg]=17.425KN>Ru＝13.882KN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=13.882kN@建筑界一哥

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(13882×4/3.142×50) 1/2 =19mm；

十二、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.862 kN；

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[862.212×4/(3.142×50×2)]1/2 =3.313 mm；

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

锚固深度计算公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.862kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.27N/mm2；

[f]-- 钢材强度设计值 取215N/mm2；

h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于

862.212/(3.142×20×1.27)=10.805mm。

螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN

螺栓的轴向拉力N=0.862kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 12.754kN；

d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；

b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；

fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=11.9N/mm2；

经过计算得到公式右边等于115.26 kN，大于锚固力 N=12.75 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!