型钢悬挑卸料平台计算（型钢悬挑卸料平台安全计算书）
型钢悬挑卸料平台计算（型钢悬挑卸料平台安全计算书）1、计算参数5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20132、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003
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型钢悬挑卸料平台安全计算书
一、计算依据
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012
4、《钢结构设计规范》GB50017-2003
5、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013
1、计算参数
2、施工简图
（图1）剖面图
（图2）平面图
二、面板验算
根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3
I=bh3/12=1000×503/12=10416666.667mm4
1、强度验算
由可变荷载控制的组合：
q=1.2g1kb 1.4Qkb=1.2×0.35×1 1.4×5×1=7.42kN/m
（图3）面板简图
（图4）面板弯矩图
Mmax=0.522kN·m
σ=Mmax/W=0.522×106/416666.667=1.252N/mm2≤[f]=15N/mm2
满足要求
2、挠度验算
qk=g1kb Qkb=0.35×1 5×1=5.35kN/m
（图5）简图
（图6）挠度图
ν=0.184mm≤[ν]=max(1000×0.75/150 10)=10mm
满足要求
三、次梁验算
次梁按两端有悬挑的简支梁计算。卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。防护栏杆取1.5m高计算。
承载能力极限状态荷载统计：
q=1.2(g3k g1ka 1.5g2k） 1.4Qka=1.2×(0.205 0.35×0.75 1.5×0.2) 1.4×5×0.75=6.171kN/m
（图7）计算简图
正常使用极限状态荷载统计：
q=g3k g1ka 1.5g2k Qka=0.205 0.35×0.75 1.5×0.2 5×0.75=4.518kN/m
（图8）变形计算简图
1、强度验算
（图9）次梁弯矩图(kN·m)
Mmax=3.055kN·m
截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
σ=Mmax/(γW)=3.055×106/(1×141×103)=21.664N/mm2≤[f]=215N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图10）次梁剪力图(kN)
Vmax=6.171kN
τmax=VmaxS/Itw=6.171×103×80.8×103/(1130×104×6×10)=0.735N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求
3、挠度验算
（图11）次梁变形图(mm)
νmax=0.399mm≤[ν]=max(1000×2/150 10)=13.333mm
满足要求
4、支座反力计算
承载能力极限状态下在支座反力：R=6.788kN
正常使用极限状态下在支座反力：Rk=4.969kN
5、稳定性验算
梁整体稳定系数：
ξ=l1t1/b1h=0.75×1000×9.9/(88×160)=0.527
βb=min{0.73 0.18ξ 1.09}=0.825
φb=βb×(4320/λy2)×(Ah/Wx)×[1 (λy×t1/4.4h)2]0.5×(235/fy)=0.825×(4320/39.6832)×26.1×160/10/141×(1 (39.683×9.9/(4.4×160))2)0.5×235/235=7.676;
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/7.676=1.033
当φb'大于1时取φb''=1.0
σ=Mmax/φbWX=3.055×106/(1×141×103)=21.664N/mm2<[f]=215N/mm2
满足要求
四、主梁验算
根据《建筑施工高处高处作业安全技术规范》（JGJ80-91），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：
承载能力极限状态荷载统计：
q=1.2g4k=1.2×0.241=0.289kN/m
P=R=6.788kN
（图12）计算简图
正常使用极限状态荷载统计：
qk=g4k=0.241kN/m
Pk=Rk=4.969kN
（图13）变形计算简图
1、抗弯验算
（图14）主梁弯矩图(kN·m)
Mmax=18.974kN·m
截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
σ=Mmax/(γW)=18.974×106/(1×185×103)=102.563N/mm2≤[f]=215N/mm2
满足要求
2、抗剪验算
（图15）主梁剪力图(kN)
Vmax=21.546kN
τmax=VmaxS/Itw=21.546×103×106.5×103/(1660×104×6.5×10)=2.127N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求
3、挠度验算
νmax=7.377mm≤[ν]=max(1000×4.2/150 10)=28mm
满足要求
4、支座反力计算
承载能力极限状态下在支座反力：R=28.479kN
5、稳定性验算
梁整体稳定系数：
ξ=l1t1/b1h=2×1000×10.7/(94×180)=1.265
βb=min{0.73 0.18ξ 1.09}=0.958
φb=βb×(4320/λy2)×(Ah/Wx)×[1 (λy×t1/4.4h)2]0.5×(235/fy)=0.958×(4320/1002)×30.6×180/10/185×(1 (100×10.7/(4.4×180))2)0.5×235/235=2.07;
由于φb大于0.6，按照下面公式调整：
φb'=1.07-0.282/φb=1.07-0.282/2.07=0.934
σ=Mmax/φbWX=18.974×106/(0.934×185×103)=109.835N/mm2<[f]=215N/mm2
满足要求
五、钢丝绳验算
T外=R/sinα=28.479×6.53/5=37.193kN
卸料平台的安全系数取K=10，符合施工实际情况 则：
[Fg]=aFg/K=0.82×500.5/10=41.041kN>T外=37.193kN
满足要求
六、拉环验算
σ=2T外/(πd2)=2×37.193×103/(3.14×202)=59.224N/mm2<[f]=65N/mm2
满足要求
七、焊缝验算
σf=T外/(he×lw)=37.193×103/(8×150)=30.994N/mm2<ffw=160N/mm2
满足要求
